混凝土原理心得体会

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混凝土原理心得体会1

学java编程，一般有两种情况。一种是已经掌握了其他语言，那学习java比较简单，语言只是工具，编程能力才是根本。另一种是零基础，对于编程未入门或者懵懵懂懂。本文针对第二种情况。

作为初学者，在一开始学习就要培养良好的习惯和思维方式。因此，在入门的时候除了学着写代码，更重要的是这种习惯的培养。

企业要求：程序员既有实战技能可以快速上手，也内功扎实熟悉底层原理后劲十足。因此，在笔试和面试考察时候也是结合 “底层原理、数据结构、实战应用、设计思维” 四方面进行考察。

因此，作为初学者，需要掌握下面五个核心：

1.JAVA本身内容的应用。比如：一些类的字面用法。

2.需要掌握面向对象的思维模式。

3.掌握程序基于内存底层的运行方式。这可以让你对于编程理解的更加深刻。

4.掌握基本的数据结构和算法。

5.开始会写项目，将学到的知识融会贯通。

所以我们可以根据上面的理论，开始JAVA基础课程的学习了。

第一步：学习JAVA的开发环境配置、开发第一个Java程序。也建议大家开始使用eclipse等IDE，不必纠结是不是一定要从记事本开始。

第二步：学习数据类型、运算符、变量。这是编程的基础，是程序的“砖块”。这些内容大多数编程语言都有，而且非常类似。

第三步：学习控制语句。这是编程的基础，是程序的“混凝土”。有了控制语句+变量，理论上你就可以写任意的程序了。因此，这是进入程序的门槛，需要大量的练习。

第四步：学习面向对象基础。通过类、对象、包等基本概念讲解。学习的时候，一定要在此处介入内存分析，这样可以对于对象等知识有非常深刻的理解。

第五步：继续面向对象，主要包含三大特征：继承、封装，以及接口、抽象类、内部类等概念。这些概念需要掌握。但是对于初学者来说，先熟悉语法。通过后面的学习再深入。不要期待初学时候就能深刻领会这些概念。

第六步：异常机制。Java程序的安全需要异常机制，这是必学内容。当然，也非常简单。学习过程中，先不要揪着什么自定义异常不放，学会基本用法即可。

第七步：数组和算法。学习数组时，注重结合循环管理数组。也要从底层内存理解数组，这既是学数组也是复习面向对象；再结合一些算法，比如排序和搜索算法，既练习数组的用法，也学习了算法知识，为应对企业笔试和面试做好准备。

第八步：常用类和JDK源码阅读。学习常用类的用法：包装类、字符串相关类、实践类、Math类、File类等。学习过程中，只学怎么用这些API就及格了。要优秀，要培养高手思维，一定要结合JDK源码，一开始就培养阅读源码的习惯（虽然，可能大多数看不懂）。

第九步：容器和数据结构。容器有：List、Set、Map。学习这三种容器用法只需要一两个小时。但，此时你要结合数据结构，再结合JDK源码讲解。这就是“高手习惯”，让大家既学习容器，也学习了数据结构，打深了内功，应对企业面试绰绰有余。

第十步：IO流技术。学会各种常用流即可，掌握一些工具类的用法，比如：Apache IOUtil这样会让你在以后使用时效率大增。

第十一步：多线程技术。这也是笔试和面试中常见的内容。我们要学习多线程基本使用、生命周期、状态转化。如果学有余力，学习一下生产者消费者模式，让你一开始就具备架构的思维；既然学，就按照“高标准”要求自己。

第十二步：网络编程。工作中直接用到的不多，而且socket编程范式差不多，了解即可。毕竟直接让你编写基于socket底层代码的情况比较少见。

第十三步：做个项目吧。 学了这么多，不做个东西怎么对得起自己？不管是小游戏项目也好，还是基于swing的项目，还是其他控制台项目。

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混凝土原理心得体会2

混凝土结构用材料的性能

§2.1　钢筋

§2.2　混凝土

§2.3　钢筋与混凝土的粘结

§2.1 钢筋（steel reinforcement）

2.1.1 钢筋的品种(reinforcement types)与性能

※钢筋的强度与变形

•钢筋的s-e关系stress-strain relation

sa－比例极限fp proportional limit

sb－屈服强度fy loweryield ，是钢筋强度的设计依据

sd－极限抗拉强度fu ultimate tensile strength

无明显屈服点的钢筋s-e图

s0.2－条件屈服强度(equivalent yield strength)残余应变为0.2%所对应的应力《规范》取s0.2 =0.85 fu

原应力-应变图

1. 热轧钢筋hot rolled steel reinforcing bar

HPB300级、HRB335级、HRB400级、RRB400级

钢筋的直径：d＝6；6.5；8；8.2；10；12；14；16；18；20；22；25；28；32；36；40；50mm

热轧光面钢筋HPB300(Ⅰ级)，多作为钢筋混凝土板和小型构件的受力钢筋以及各种构件的构造钢筋和箍筋。

热轧带肋钢筋HRB335(Ⅱ级)，多作为大中型钢筋混凝土结构构件的受力钢筋和构造钢筋以及预应力混凝土结构构件中的非预应力钢筋，尺寸较大的构件；也有用Ⅱ级钢筋作箍筋的为增强与混凝土的粘结（Bond），外形制作成月牙肋或等高肋的变形钢筋（DeformedBar）。

热轧带肋钢筋HRB400(Ⅲ级)强度较高，用于大中型钢筋混凝土结构和高强混凝土结构构件的受力钢筋。

余热处理钢筋RRB400Ⅳ级钢筋强度太高，不适宜作为钢筋混凝土构件中的配筋，一般冷拉后作预应力筋。

热轧钢筋的力学性能

屈强比反映钢筋的强度储备，fy/ fu=0.6~0.7。

4 钢筋的应力—应变简化模型

(2)塑性性能：

钢筋的塑性指标主要有两个：延伸率和冷弯性能。这两个指标反映了钢筋的塑性性能和变形能力。

伸 长率（Percentageof elongation）：钢筋拉断时的应变，是指钢筋试件上标距为10d、5d（d为钢筋的试件直径）或100mm范围内的极限伸长率，记为δ10、δ5和δ100。延伸率大的钢筋，在拉断前有足够预兆，延性较好。含碳量越低的钢筋，屈服台阶越长，延伸率也越大，塑性性能越好。

均匀伸长率δgt由非颈缩断口区域标距的残余应变εr与恢复的弹性应变εe 组成。

2. 中高强钢丝（wire）和钢绞线（strandor tendon）：

均用于预应力混凝土结构。预应力钢丝是以优质高碳钢盘条经等温淬火再拉拔而成的钢丝。中强钢丝的强度为800～1200MPa，高强钢丝、钢绞线的为1470 ～1860MPa；

钢丝的直径3～9mm；外形有光面、刻痕和螺旋肋三种。

钢绞线是用一种稍粗的直钢丝为中心，其余钢丝围绕其进行螺旋状绞合，再经低温回火处理，有2股、3股、7股等，常用的是3股、7股钢绞线。

硬钢的应力—应变曲线

条件屈服强度：

取残余应变为0.2%所对应的应力作为无明显流幅钢筋的强度限值，通常称为条件屈服强度。

3. 热处理钢筋 （heattreatment） ：

是将Ⅳ级钢筋通过加热、淬火和回火等调质工艺处理，使强度得到较大幅度的提高，而延伸率降低不多。用于预应力混凝土结构。

4. 冷加工钢筋

是指在常温下采用冷加工工艺对热轧钢筋进行加工得到的钢筋。

•方法：冷拉、冷拔、冷轧、冷轧扭。

•目的：改变钢材内部结构，提高强度，节约钢筋。但经冷加工后，钢筋的延伸率降低。

冷拉

冷拉钢筋由热轧钢筋在常温下经机械拉伸而成，冷拉应力值应超过钢筋的屈服强度。钢筋经冷拉后，抗拉屈服强度提高，但塑性降低，这种现象称为冷拉强化。冷拉后，经过一段时间钢筋的屈服点比原来的屈服点有所提高，这种现象称为时效硬化。

冷拔

冷拔钢丝是将钢筋用强力拔过比它本身直径还小的硬质合金拔丝模而成的钢丝。分为甲级和乙级两个级别。

可提高钢筋的抗拉强度和抗压强度，但塑性降低很多，冷拔低碳钢丝的延性较差，且表面光滑，与混凝土粘结性差。

冷轧带肋钢筋

冷轧带肋钢筋是以普通低碳钢、优质碳素钢或低合金钢热轧圆盘条为母材，在表面冷轧成具有三面或两面月牙形横肋的钢筋，分为五个级别（CRB550、CRB650、CRB800、CRB970和CRB1170），极限强度与冷拔低碳钢丝相近，但伸长率比冷拔低碳钢丝有明显提高。

冷轧扭钢筋

冷轧扭钢筋是以热轧光面钢筋 HPB235为原材料，在常温下按规定的工艺参数，经钢筋冷轧扭机一次加工，轧扁扭曲呈连续螺旋状的冷强化钢筋，有矩形、菱形和螺旋肋几种。

2.1.2 混凝土结构对钢筋性能的要求

1.强度：强度是钢筋质量的重要目标。

屈服强度、抗拉强度、强屈比。

2.塑性：要求钢筋混凝土结构承载能力极限状态为具有明显预兆的塑性破坏。

3.可焊性：焊接后不应产生裂纹及过大的变形，以保证焊接接头性能良好。

4.与混凝土具有良好的粘结

§2.2 混凝土（concrete）

混凝土受压破坏机理可概括为：随着应力的增大，沿粗骨料界面和砂浆内部的微裂缝逐渐延伸和扩展，导致砂浆的损伤不断积累；裂缝贯通后，混凝土的连续性遭到破坏，逐渐丧失其承载力，破坏的实质是由连续材料逐步变成不连续材料的过程。

2.2.1 混凝土的强度

1. 抗压强度

⑴ 立方体抗压强度 fcuk

依此确定我国混凝土强度等级：

用标准制作方式制成的150mm×150mm×150mm的立方体试块，在20±3℃的温度和相对湿度在90%以上的潮湿空气中养护28天，用标准试验方法测得具有95％保证率的抗压强度。

fcuk=μf -1.645σf

常用等级：C15，C20，C25，C30，C35，C40，C45，C50，C55，C60，C65 ，C70，C75，C80

影响立方体抗压强度的因素：

•内因：如强度与水泥标号、骨料品种、配合比等

•外因：试验方法（箍套）、加荷速率、龄期、温度、湿度、试件尺寸。

尺寸的影响：

fcu(150) = 0.95 fcu(100) fcu(150) = 1.05 fcu(200)

2、轴心抗压强度fc

（1）轴心抗压强度的概念：也称棱柱体抗压强度（用符号fc表示），是用高宽比为2~4的棱柱体试件测得的抗压强度，我国标准以150×150×300mm的棱柱体试件为标准试件，也常用150×150×450的棱柱体试件。

（2）棱柱体抗压强度和立方体抗压强度的换算关系

二、混凝土破坏机理

混凝土的破坏机

到达B点以后，混凝土产生部分塑性变形，应力－应变逐渐偏离直线。B点时的裂缝发展已不稳定，试件的横向变形突然增大，常取sB作为混凝土的长期抗压强度 ；普通强度混凝土sB约为0.8 fc，高强混凝土sB可达0.95 fc

到达C点时，内部微裂缝连通形成破坏面，试件承载力开始减小而进入下降段。B点时的应力称为峰值应力，即为混凝土棱柱体抗压强度；相应的纵向压应变称为峰值应变，约为0.002。继续发展至D点时，破坏面初步形成。

E点以后，纵向裂缝形成一个斜向的破坏面，此破坏面在正应力和剪应力的作用下形成破坏带。此时试件的强度由破坏面上骨料间的摩阻力提供。随着应变进一步发展，摩阻力不断下降，试件的残余强度约为0.1~0.4 fc

约束混凝土可以提高混凝土的强度，但更值得注意的是可以提高混凝土的变形能力，这一点对于抗震结构非常重要。

轴心抗拉强度ft

轴心抗拉强度标准值

抗折强度

《普通混凝土力学性能试验方法标准》选用简支梁进行试验，采用三分点对称加载。

3、混凝土强度的标准值

（1）《规范》规定材料强度的标准值fk应具有不小于95%的保证率

（2）立方体抗压强度标准值

（3）轴心抗压强度标准值

[例]已知fcu,m=30MPa, d=0.14，求fcu,k和fck

fcu,k=fcu,m×(1-1.645d)=23.09MPa

fc,m=0.76fcu,m

fck=fcu,m(1-1.645d)×0.88×1.0

=0.76fcu,m(1-1.645d)×0.88×1.0 =15.44MPa

3. 混凝土在复合应力作用下的强度

⑴混凝土的双向受力强度

双轴受力试验一般采用正方形试件，试验时沿板平面内的两对应边分别作用法向应力s1和s2，沿板厚方向的法向应力s3=0，板处于平面应力状态。

s1、s2 （压－压） 强度增加

s1、s2 （拉－压） 强度降低

由于同时拉压时，增加了试件另一方向的受拉变形，加速了内部微裂缝的发展，使混凝土强度降低。混凝土的强度均低于单轴受力（拉或压）强度。

s1、s2 （拉－拉）单向受拉强度基本不变

⑵ 混凝土在法向应力和切应力作用下的复合强度

在有剪应力作用时，混凝土的抗压强度将低于单向抗压强度。

在剪压应力状态下，压应力达到0.6fc前，混凝土的抗剪强度随压应力增大而提高，超过0.6fc后，抗剪强度随压应力增大反而减小，当压应力达到混凝土轴心抗压强度时，抗剪强度为零。

在剪拉应力状态下，随着拉应力绝对值的增加，混凝土抗剪强度降低，当拉应力约为0.1fc时，混凝土受拉开裂，抗剪强度降低为零。

⑶ 混凝土的三向受压强度

三向受压时，混凝土的抗压强度和极限变形都有较大提高。

2.2.2 混凝土的变形

混凝土的变形分为两类：混凝土的受力变形和非受力变形

一. 混凝土的受力变形

1. 受压混凝土一次短期加荷的s- e曲线

试件：棱柱体

混凝土单调短期加载下的变形性能Stress-strain Relationship

分析混凝土构件应力、建立承载力和变形计算理论的必要依据，也是利用计算机进行非线性分析的基础。

轴心受压混凝土的应力—应变曲线

（3）不同强度等级混凝土的应力-应变曲线

▲混凝土弹性模量的测定与计算

混凝土的泊松比nc

泊松比是指一次短期加载(受压)时试件的横向应变与纵向应变之比。

当压应力较小时，约为0.15~0.18；接近破坏时，可达0.5以上。《规范》取nc=0.2。

4. 受拉混凝土的变形

2、荷载长期作用下混凝土的变形性能－－徐变

（1）徐变的概念

混凝土在荷载的长期作用下，其应变或变形随时间增长的现象称为徐变。

（2）产生徐变的原因

▲凝胶体的塑性流动。

▲裂缝的出现与发展。

（3）徐变与时间的关系

▲ 特点：开始快、以后慢；半年完成大部分、一年稳定、三年终止

（4）徐变对结构的影响

▲不利影响：

徐变会使结构（或构件）的变形增大（如挠度）；

引起预应力损失；

在长期高应力作用下，甚至会导致破坏。

▲有利影响：

有利于结构构件产生内（应）力重分布，降低结构的受力；

减小大体积混凝土内的温度应力；

受拉徐变可延缓收缩裂缝的出现。

影响徐变的因素：

1)材料组成

在混凝土的组成成分中，水灰比愈大，水泥水化后残余的游离水愈多，徐变也愈大；水泥用量愈多，凝胶体在混凝土中所占比重也愈大，徐变也愈大；骨料愈坚硬，弹性模量愈大以及骨料所占体积比愈大，则由凝胶体流动后传给骨料压力所引起的变形也愈小，徐变也愈小。

2) 外部环境

养护环境湿度愈大，温度愈高，则水泥水化作用愈充分，徐变就愈小，混凝土在使用期间处于高温、干燥条件下所产生的徐变比低温、潮湿时明显增大。此外，由于混凝土中水分的挥发逸散与构件的体积与表面积之比有关，因而构件尺寸愈大，表面积相对愈小，徐变就愈小。

3) 应力大小

l当s≤0.5fc时，徐变与应力成正比，为线性徐变。

l当s=(0.5~0.8)fc时，徐变的增长速度比应力的增长速度快，为非线性徐变。

l当σ>0.8fc时，混凝土内部的微裂缝进入非稳态发展，导致混凝土破坏。取σ=0.8fc作为混凝土的长期抗压强度。初应力越大，徐变也越大。

4)龄期影响

加载时混凝土的龄期越长，徐变越小。

为了减少徐变，应避免过早地给结构施加长期荷载，例如在施工期内避免过早地撤除构件的模板支柱等，也可以采取加快混凝土硬结的措施来减小龄期对徐变的影响。

4、混凝土的收缩

（1）收缩的概念

混凝土在空气中硬化时体积会缩小，这种现象称为混凝土的收缩。（收缩是混凝土在不受外力情况下由于体积变化而产生的变形。）

（2）引起收缩的原因

▲物理方面：干燥失水。

▲化学方面：混凝土的碳化（凝胶体中的Ca(OH)2® CaCO3）。

（3）收缩对结构的影响

▲当收缩受到约束（如支座、内部钢筋）时，将使混凝土中产生拉应力，甚至引起混凝土的开裂。

▲混凝土收缩会使预应力混凝土构件产生预应力损失。

（4）收缩与时间的关系

▲早期发展快，两周可完成全部收缩的25%，一个月可完成50%；以后发展逐渐减慢，整个收缩过程可延续两年以上。

一般情况下，最终收缩应变值约为(2~5)×10-4混凝土开裂应变为(0.5~2.7)×10-4

（5）影响收缩的因素

▲水泥的强度等级高、用量多、水灰比大，收缩就大；

▲骨料弹性模量高、级配好，收缩就小；

▲养护时的湿度大、温度高，收缩就小；

▲使用时的湿度大、温度低，收缩就小；

▲构件体表比大，收缩就小；

▲混凝土越密实，收缩越小；

（6）膨胀的概念

混凝土在水中硬化时体积会增大，这种现象称为混凝土的膨胀。

（7）膨胀对结构的影响

但混凝土的膨胀值一般较小，对结构的影响也较小，所以经常不予考虑。

2.2.3 混凝土的选用原则

•建筑工程中，钢筋混凝土构件的混凝土强度等级不应低于C20

•当采用HRB400级钢筋时，不宜低于C25

•当采用HRB400和RRB400级钢筋以及承受重复荷载的构件，不得低于C30

•预应力混凝土结构不应低于C30

•采用钢绞线、钢丝、热处理钢筋作预应力钢筋时，不宜低于C40

2.3 钢筋与混凝土的粘结

一、粘结的概念

二、粘结的作用

通过粘结可实现钢筋与混凝土之间的应力传递，保证两种材料结合在一起共同工作。

三、两类粘结

1、锚固粘结

2、局部粘结

§2.3 钢筋与混凝土的粘结

钢筋与混凝土之间的粘结是这两种材料共同工作的保证，使之能共同承受外力、共同变形、抵抗相互之间的滑移。

产生钢筋和混凝土粘结力的主要原因：

¬混凝土收缩将钢筋紧紧握固而产生的摩擦力；

¬混凝土颗料的化学作用产生的混凝土与钢筋之间的胶合力；

¬钢筋表面凹凸不平与混凝土之间产生的局部粘结应力；

¬钢筋端部在混凝土内的锚固作用。

2.3.1 粘结力的定义

若钢筋和混凝土有相对变形（滑移），就会在钢筋和混凝土交界面上产生沿钢筋轴线方向的相互作用力，这种力称为钢筋与混凝土的粘结力。

⑴ 裂缝之间局部粘结应力

是指相邻两个开裂截面之间产生的钢筋拉力，通过裂缝两侧的粘结应力部分地向混凝土传递，使未开裂的混凝土受拉。

⑵ 钢筋端部的锚固粘结应力

是指钢筋伸入支座或支座负弯矩钢筋在跨间截断时，必须具有足够的锚固长度，通过锚固长度积累的粘结力。

按钢筋所处部位和所起作用不同受压、受拉、支座、节点及钢筋截断时，锚固长度各异。

以锚固粘结应力为例：

锚固设计的基本原则是必须保证足够的锚固粘结强度以使钢筋强度得以充分利用，即

2.3.2 粘结力的组成

1. 粘结力的组成

⑴化学胶结力

混凝土凝结时，由于水泥的水化作用在钢筋与混凝土接触面上产生的化学吸附作用力；来源于浇筑时水泥浆体向钢筋表面氧化层的渗透和养护过程中水泥晶体的生长和硬化。取决于水泥的性质和钢筋表面的粗糙程度。这种力一般很小，只在钢筋和混凝土界面存在，当接触面发生相对滑移时就消失，仅在局部无滑移区内起作用。

⑵ 摩擦力

混凝土收缩后将钢筋紧紧地握裹住，当钢筋和混凝土产生相对滑移时，在钢筋和混凝土界面上将产生摩擦力。它取决于混凝土发生收缩、荷载和反力等对钢筋的径向压应力、钢筋和混凝土之间的粗糙程度等。钢筋和混凝土之间的挤压力越大、接触面越粗糙，则摩擦力越大。

⑶ 机械咬合力

钢筋表面凹凸不平与混凝土产生的机械咬合作用而产生的力，即混凝土对钢筋表面斜向压力的纵向分力，取决于混凝土的抗剪强度。

变形钢筋的横肋会产生这种咬合力，它的咬合作用往往很大，是变形钢筋粘结力的主要来源。

⑷ 钢筋端部的锚固力

采取锚固措施后所造成的机械锚固力。

2. 光面钢筋的粘结性能

光面钢筋的粘结力以化学胶结力和摩擦力为主。

钢筋与混凝土的粘结强度通常采用拔出试验来测定。设拔出力为F，则以粘结破坏（钢筋拔出或混凝土劈裂）时钢筋与混凝土截面上的最大平均粘结应力作为粘结强度。

3. 变形钢筋的粘结性能

粘结强度仍由化学胶结力、摩擦力和钢筋表面凹凸不平的机械咬合力组成，但主要是钢筋表面突出肋与混凝土之间的机械咬合力。变形钢筋和光圆钢筋的主要区别是钢筋表面具有不同形状的横肋或斜肋。

变形钢筋外围混凝土的内裂缝

2 影响粘结强度的主要因素

（1） 混凝土强度：混凝土强度等级高、粘结强度大；且与ft成正比。

（2） 钢筋的外形特征:变形钢筋的粘结强度大于光面钢筋的粘结强度。

（3）保护层厚度和钢筋净间距：相对保护层厚度c/d越大，粘结强度越高。钢筋净距s与钢筋直径d 的比值s/d越大，粘结强度也越高。

（4）横向配筋：限制了径向裂缝的发展，使粘结强度得到提高。

（5）受力情况

▲存在侧压力可提高粘结强度；

▲受反复荷载作用的钢筋，肋前后的混凝土均会被挤碎，导致咬合作用降低。

2.4 钢筋的锚固与搭接

1、保证粘结的构造措施

（1）规定钢筋最小的搭接长度和锚固长度。

（2）规定钢筋的最小间距和混凝土保护层最小厚度。

（3）对纵筋搭接范围内的箍筋加密进行了规定。

（4）对钢筋端部的弯钩设置进行了规定。

2、基本锚固长度的计算公式

锚固钢筋的外形系数a 见GB50010表9.3.1和建工教材P114

钢筋类型

光面钢筋

带肋钢筋

刻痕钢丝

螺旋肋钢丝

三股钢绞线

七股钢绞线

a

0.16

0.14

0.19

0.13

0.16

0.17

桥规直接根据混凝土强度等级和钢筋级别确定钢筋的最小锚固长度，见道桥教材P93表4-1。

3 钢筋的连接

（1） 钢筋连接的类型：搭接；机械连接和焊接。

（2） 钢筋搭接区的受力性能

由于搭接区钢筋净间距的减小使得劈裂裂缝更早出现，粘结强度降低。因此《规范》取搭接长度为锚固长度乘与一个大于1的系数。

（3）纵向受拉钢筋的搭接长度ll

GB50010-2002表9.4.3 纵向受拉钢筋搭接长度修正系数z

纵向钢筋搭接接头面积百分率（%）

£25

50

100

z

1.2

1.4

1.6

▲在任何情况下，受拉钢筋搭接长度不应小于300mm。

（4）钢筋搭接接头连接区段的长度：1.3ll

（5） 同一连接区段内的受拉钢筋搭接接头面积百分率

（6） 纵向受压钢筋的搭接长度

取纵向受拉钢筋搭接长度的0.7倍，即0.7ll，且在任何情况下不应小于200mm。

（7） 搭接区的箍筋要求

直径³较大纵筋直径的0.25倍；

间距：£较小纵筋直径的5倍，且不应大于100mm.(受拉搭接）

£较小纵筋直径的10倍，且不应大于200mm.(受压搭接）

锥螺纹钢筋连接

挤压钢筋连接

来源：筑龙论坛

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混凝土原理心得体会3

珠海志美-配料称重专家-30年专业技术轻质超高性能混凝土的设计与研究[1]

丁庆军1, 胡俊1, 刘勇强1, 彭程康琰1, 张高展2

(1. 武汉理工大学硅酸盐工程中心国家重点实验室，武汉，430070；2. 安徽建筑大学材料与化学工程学院，安徽，230601)

摘 要：研究了胶凝材料组成、胶砂比以及钢纤维掺量对轻质超高性能混凝土（LUHPC）工作性能与力学性能的影响，得出LUHPC最优配合比，提出了LUHPC设计制备方法；对比研究了普通超高性能混凝土（UHPC）与LUHPC的力学性能与体积稳定性能差异；采用SEM-EDS和显微硬度计分析了LUHPC水泥石以及轻集料界面微结构特征。结果表明：水泥、粉煤灰微珠和硅灰用量分别为804kg/m3、204kg/m3和192kg/m3，水胶比0.18，胶砂比1.8，钢纤维体积掺量为2.5%时，LUHPC工作性能优异，具有良好的轻质、高强、低收缩性能；相比UHPC，LUHPC比强度更高，体积稳定性优良；陶砂的“缓释水”作用可使界面处胶凝材料后期持续水化，改善界面处微结构，降低混凝土自收缩。

关键词: 轻质超高性能混凝土; 陶砂; 力学性能； 体积稳定性; 界面微结构

0引言

超高性能混凝土抗压、抗折强度高，耐久性好，被认为是20世纪最具创新性的水泥基工程材料之一[1]。在桥梁工程、海洋工程、水利工程、核电工程和特种结构等领域具有独特的优势[2]。通常超高性能混凝土胶凝材料用量高，掺入大量河砂、石英砂、石英粉[3]，导致混凝土存在自重大，成本高，收缩大，体积稳定性差等问题，严重限制了其在大跨度桥梁、超高层建筑等领域的推广应用，因此降低超高性能混凝土的表观密度和收缩是其重要的发展方向。超高性能混凝土原材料主要包括胶凝材料、集料、钢纤维等，为保证其力学性能和耐久性能，胶凝材料和钢纤维的种类和用量成为关键因素，超高性能混凝土的轻质化需从集料入手。我国天然轻集料资源丰富，人造轻集料生产也已初具规模[4]，但国内混凝土工程界仍对轻集料混凝土研究缺乏重视，往往偏重于研究LC50以下非承重结构用普通轻集料混凝土，对轻质超高性能混凝土（LUHPC）缺乏系统研究。

本文利用陶砂替代石英砂（河砂），开展了轻质超高性能混凝土高强度、高韧性与轻质化的协同设计，并对其微观界面结构与力学性能的相关关系进行分析，以期为轻质超高性能混凝土的制备与推广应用提供理论依据。

1试验

1.1 原材料

试验采用华新水泥股份有限公司P·O52.5硅酸盐水泥，主要技术指标见表1；矿物掺合料为上海天恺硅粉材料有限公司生产的硅灰，SiO2含量为96%，比表面积21500m2/kg，需水量比为125%，烧失量为3.7%；天津筑成新材料科技有限公司生产的粉煤灰微珠，比表面积1300 m2/kg，需水量比为88%，堆积密度650kg/m3，触变指数为7.5。减水剂为上海三瑞公司生产聚羧酸高效减水剂，固含量20%，有效减水率30%；水为武汉市自来水，符合国家标准。陶砂是由宜昌朗天新型建材有限公司生产，800级页岩陶粒破碎的1~4.75mm连续级配陶砂，物理性能指标见表2。

1.2 试验方法

陶砂提前24h预湿至饱和面干状态，密封存放。LUHPC制备过程：首先将胶凝材料和预湿陶砂干拌均匀，再加入80%的水和减水剂，待形成具有一定流动度的浆体时，均匀撒布式加入钢纤维，最后加入剩余的水和减水剂。制备的LUHPC中钢纤维未发生结团现象，消除了钢纤维分布不均对试验造成的误差。

轻骨料混凝土的拌合物性能、干表观密度测试按照标准JGJ51-2002《轻骨料混凝土技术规程》进行。混凝土力学性能根据GB/T50081-2002《普通混凝土力学性能试验方法标准》进行，抗压试件尺寸为100mm×100mm×100mm。水泥基材料早期自收缩至关重要，本文选取非接触法以GB/T50082-2009《普通混凝土长期性能和耐久性能试验方法标准》中相关规定测试材料早期的自收缩变形。

试验采用美国FEI公司生产的QUANTA FEG450型场发射扫描电镜，研究LUHPC界面微观形貌并利用EDS分析微区成分。采用上海泰明光学仪器有限公司生产的配有金刚石维氏压头的HX-1000TM/LCD型显微硬度计，利用显微硬度对预湿陶砂周围养护的区域与水泥基体处的差异进行表征。

2试验结果与讨论

2.1轻质超高性能混凝土初始配合比设计

基于弹性模量的轻集料组成设计[5]，以及混凝土紧密堆积设计原理[6]，使粉料和轻集料在混凝土中达到最密集堆积状态，通过测定固体材料的最大密度求得最小空隙率，然后结合富裕浆体理论确定所需的润滑浆体量，根据强度设计要求选定水胶比为0.18,减水剂掺量均为胶凝材料总量的1.6%。LUHPC初始配合比如表3所示。

2.2 轻质超高性能混凝土配合比优化设计

2.2.1 胶凝材料组成

LUHPC中的胶凝材料用量大，胶凝材料的水化进程对LUHPC力学性能有重要影响，粉煤灰微珠和硅灰作为矿物掺合料，对其工作性能和力学性能均有显著影响[7]。本节在初始配合比的基础上，控制胶砂比、水胶比等参数不变，通过调整胶凝材料组成，配合比见表4，研究其对LUHPC工作性能和力学性能等的影响。试验结果如图1所示。

L-1~L-3组固定胶凝材料总量和硅灰掺量不变，逐渐降低水泥用量，提高粉煤灰微珠掺量，由于粉煤灰微珠粒度小，具有极佳的“滚珠效应”，能大幅度降低水泥浆体的剪切应力和塑性粘度。同时，粉煤灰微珠在胶凝材料水化早期活性很低，基本不水化，需水量比较低，粉煤灰微珠的掺入增大了胶凝体系的有效水胶比。由图1可以看出LUHPC的坍落度和扩展度逐渐增加，当粉煤灰微珠用量为228 kg/m3时，新拌LUHPC坍落/扩展度达到225/635mm，此时拌合物表面有轻微泌水现象。随着粉煤灰微珠掺量增加，L-1~L-3组3d龄期时抗压强度分别为73.8MPa、69.9MPa、65.1MPa，抗压强度均降低，随着龄期的延长，L-1~L-3组7d、28d强度有较大增长，且差距缩小，说明后期矿物掺合料的火山灰反应促进了强度的发展。

硅灰的火山灰活性极高，其早期便可与水泥水化产生的Ca(OH)2反应生成C-S-H凝胶，减小界面过渡区Ca(OH)2晶体的取向程度，提高界面粘结强度，细化混凝土胶凝浆体内部的孔结构，因此由L-3~L-5组可以看出提高硅灰的掺量增加了混凝土的抗压强度。但是硅灰粒度极小，前期需水量大，由图1可以看出随着硅灰掺量增加，拌合物工作性能急剧下降，当硅灰掺量为204 kg/m3时，在1.8的水胶比下坍落/扩展度仅为180/585mm，混凝土成型困难。而且从L-4到L-5组其28d强度由96.2MPa提升至96.7MPa，提升幅度极小。因此综合考虑胶凝材料组成对LUHPC工作性能和力学性能的影响，确定水泥、粉煤灰微珠和硅灰用量分别为804kg/m3、204kg/m3、192kg/m3。

2.2.2胶砂比

在LUHPC中，胶凝浆体分布在陶砂之间的孔隙中，水泥石包裹陶砂，陶砂作为骨架与水泥石构成整体，因此陶砂在LUHPC中具有重要作用。控制胶凝材料总量及比例不变，水胶比为0.18，钢纤维掺量为2.0%，设计L-6、L-7、L-8、L-9胶砂比分别为1.6、1.7、1.8、1.9，研究胶砂比对轻质超高性能混凝土的工作性能、力学性能及其表观密度的影响，试验结果如图2所示。

随着胶砂比的增加，拌合物中的浆体相对含量增加，陶砂之间的润滑层厚度增加，使得混凝土拌合物坍落度和扩展度均增加。分析胶砂比对LUHPC力学性能可知，随着胶砂比的增加，抗压强度呈先增加后降低的趋势，胶砂比1.8时（L-8组），3d~28d各龄期的抗压强度值分别为79.2MPa、92.3MPa、101.2MPa，且达到最大值。分析原因可知，当胶砂比较小时，陶砂较多，由于陶砂强度低于水泥石强度，在LUHPC受压过程中，陶砂首先破坏，若陶砂含量过大，受压产生的内部缺陷数量大幅增加，导致抗压强度较低。当胶砂比达到1.9时，抗压强度较1.8胶砂比时略有降低，一方面是由于浆体含量的提高增大了混凝土骨料浆体裹覆层厚度，破坏了混凝土的密实堆积结构，削弱了骨料的骨架作用；另一方面，胶凝材料用量提高使骨料的含量减少，对混凝土的约束作用降低，混凝土的脆性增大，反而降低了混凝土的抗压强度。

同时，由于陶砂质轻，胶砂比越高，LUHPC表观密度增加。胶砂比为1.8和1.9时的表观密度分别为2045kg/m3、2105kg/m3。综合考虑胶砂比对LUHP工作性能、力学性能以及表观密度的影响，确定胶砂比1.8为宜。

2.2.3 钢纤维

钢纤维是制备UHPC时必不可少的原材料。本节主要研究微细镀铜钢纤维1.0%、1.5%、2.0%、2.5%和3.0%体积掺量时对LUHPC工作性能、力学性能及其表观密度的影响，试验结果见表5。

由于钢纤维的表观密度较大，其掺量越高，LUHPC的表观密度越大，3.0%体积掺量时，LUHPC表观密度达到2136kg/m3，综合考虑钢纤维对LUHPC工作性能、力学性能以及表观密度的影响，确定钢纤维的体积掺量为2.5%。此时制备的LUHPC工作性能优异，28d抗压/抗折强度达到110.5/15.8MPa，弯曲韧性I20达到20.2，表观密度为2065kg/m3。

2.3 LUHPC与UHPC对比研究

基于轻质超高性能混凝土配合比优化试验，确定了LUHPC的最优配合比参数，为了研究LUHPC与普通UHPC之间的性能差异，本节控制LUHPC与UHPC胶凝材料组成与用量、水胶比，钢纤维掺量以及集料体积率一样，由于轻集料与河砂的表观密度不同，因此在计算集料用量时，需保证两者在混凝土中的绝对体积含量一致。经计算，上述LUHPC中陶砂绝对体积率约36.5%，因此UHPC中胶砂比应为1.2，具体配合比如表6所示。LUHPC与UHPC各项性能见表7。

从表7可以看出，相同配合比下，UHPC力学性能优于LUHPC，这是因为陶砂本身强度较低，且粒径大于河砂，导致界面缺陷相比UHPC较多，因此强度有所降低。在对比分析两者之间的性能差异时，引入比强度[8]概念，指材料抗压强度与其表观密度的比值，比强度越大，越能体现材料质轻、高强的特点。由表8可知，LUHPC的比强度为0.0535，而UHPC比强度为0.0515，LUHPC具有良好的轻质、高强特点。

在没有外在荷载的作用下，混凝土主要有六种收缩变形，它们分别是化学减缩、塑性收缩、自收缩、干缩、冷缩和碳化收缩[9]。对于超高性能混凝土，由于胶凝材料用量高，自收缩对混凝土性能的影响占主导作用[10]。图4对比了UHPC与LUHPC的自收缩情况。

分析LUHPC与UHPC的自收缩曲线可知，两者早期自收缩率增长较快，7d自收缩率已经达到56d的73%左右，且后期逐渐趋于平缓。这是由于早期水泥石中水分较充足，大量胶凝材料参与水化反应，内部湿度降低快，早期收缩大。56d时LUHPC自收缩率为512×10-6，UHPC自收缩率为725×10-6，LUHPC的自收缩较小。这是由于UHPC胶凝材料用量大，水胶比低，且不含粗骨料，因此硬化过程中的自收缩较大，体积稳定性能差。同时，陶砂具有多孔结构特征，经预湿处理后内部蓄有一定量的水分，随着水泥水化消耗大量自由水，预湿陶砂与周围水泥石的湿度发生变化，在湿差应力作用下预湿陶砂中的水分将逐渐释放出来，水分从陶砂中的粗孔向水泥基毛细孔迁移，水泥浆得到内部潮湿养护，对混凝土内部相对湿度的下降起到补偿作用，减小和延迟了水泥石的自干燥的作用。在试样的SEM和EDS测试中，由图5中的EDS能谱图中也可以看出靠近轻集料界面处的水泥石Ca/Si更低，胶凝材料水化程度更高。相比于没有内养护作用的UHPC，LUHPC收缩更小，体积稳定性更好。

2.4LUHPC水泥石及轻集料界面微结构

采用SEM分析LUHPC水泥石以及轻集料界面微结构特征（图5），可以看出以水泥、硅灰、粉煤灰微珠作为胶凝材料，在低水胶比条件下，未完全水化的胶凝材料微粒起骨架作用，水化产物嵌镶其中，改善了基体的结构，提高了基体与集料之间的匹配性能，形成的水泥石结构致密。由于陶砂表面不平整，存在大量孔洞及“地势”较低的区域，在混凝土硬化之前，胶凝材料微粉和浆体会填充这些空洞，陶砂与水泥石间未见明显界面过渡区，有较强的界面耦合作用。另外，对陶砂进行饱水预湿后，其内养护作用在水化后期促进了陶砂周围胶凝材料的水化程度，形成致密的高强拱壳结构。由图6距离预湿陶砂边界不同距离点的显微硬度变化也可以看出，两个龄期的显微硬度值都随着与陶砂边界距离的增大而减小，并逐步趋于平缓，即表明受陶砂内养护作用的区域有更高的显微硬度值，陶砂释水养护促进了周围水泥浆体的水化硬化，对界面过渡区的结构致密性以及微观力学性能有促进作用。

3结论

（1）水泥、粉煤灰微珠和硅灰用量分别为804kg/m3、204kg/m3和192kg/m3，水胶比0.18，胶砂比1.8，钢纤维体积掺量为2.5%，此时LUHPC工作性能优异，28d抗压/抗折强度达到110.5/15.8MPa，弯曲韧性I20达到20.2，表观密度为2065kg/m3。

（2）LUHPC相比于普通UHPC比强度更高，56d时LUHPC自收缩率仅为512×10-6，体积稳定性更好，具有良好的轻质、高强、低收缩性能。

（3）陶砂内养护作用可以使界面处胶凝材料后期不断吸收陶砂内部孔隙水，低水胶比下的胶凝材料持续水化可以改善混凝土内部微结构，解决UHPC因水分减少导致的收缩大的问题。同时，陶砂与硬化水泥浆体有较强的界面耦合作用；陶砂周围形成的高强拱壳结构可分散混凝土受压时集料所受的压应力，降低陶砂自身强度低影响混凝土强度的缺陷。

参考文献

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作者：丁庆军；武汉理工大学硅酸盐工程中心国家重点实验室，武汉，430070；

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